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生物反应器是一个厌氧反应系统，微生物在厌氧条件下有机物，还原硫酸盐生成 ， 与废水中的锌离子反应生成不溶性的硫化锌。生物反应器的类型可以是上流式厌氧污泥床、厌氧接触反应器等。反应生成的硫化锌沉淀同厌氧污泥混在一起，当其浓度达到一定程度以后，为了保证生物反应器的正常运行，就必然排放一部分污泥。由于污泥中锌含量较高，可以。从沉淀池中的出水，虽然锌离子的去除率很高，但是出水中还含有比较高的COD和 ，因此必须要进行好氧去除COD和 ，使 终出水的指标都达到 排放标准。工艺参数对效果的影响从有关的研究中，分析不同的工艺参数对锌离子去除效果的影响。进水COD浓度对锌离子去除能力的影响进水COD浓度对锌离子和C 可见，出水COD随进水COD的降低而降低。反应器中的 浓度随进水COD浓度下降而下降。但 浓度为8mg／L左右时，进水COD增加不会导致 的增加。考虑反应器进行的稳定性和出水水质，废水中营养物的加入量应当控制在3mg／L左右。
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行星减速机为什么会出现断轴其中的原因有哪些
1、在加速和减速的过程中，行星减速机输出轴所乘受瞬间的扭矩如果超过了其额定输出扭矩的2倍，并且这种加速和减速又过于频繁，那么 终也会使其断轴。考虑到这种情况出现的较少，故这里不再进一步介绍。
2、错误的选型致使所配行星减速机出力不够。有些用户在选型时，误认为只要所选减速机的额定输出扭矩满足工作要求就可以了，其实不然，一是所配电机额定输出扭矩乘上减速比，得到的数值原则上要小于产品样本的相近减速机的额定输出扭矩，二是同时还要考虑其驱动电机的过载能力及实际中所需工作扭矩。理论上，用户所需工作扭矩一定要小于额定输出扭矩的2倍。尤其是有些应用场合必须严格遵守这一准则，这不仅是对减速机里面齿轮的保护，更主要的是避免输出轴就被扭断。这主要是因为，如果设备有问题，减速机的输出轴及其负载被卡住了，这时驱动电机的过载能力依然会使其不断加大出力，进而，可能使输出轴承受的力超过其额定输出扭矩的2倍而扭断行星减速机的输出轴。
3、同样输出轴也有折断或弯曲现象发生，其原因与驱动电机的断轴原因相同。但减速机的出力是驱动电机出力和减速比之积，相对于电机来讲出力更大，故输出轴更易被折断。因此，用户在使用行星减速机时，对其输出端装配同心度的保证也应十分注意。


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给蜗轮蜗杆减速机加注润滑油的具体过程
任何机械设备使用久了都需要加注润滑油，蜗轮蜗杆减速机当然也不例外，需要定期添加润滑油，这样可以保证蜗轮蜗杆减速机的正常应用。虽然给蜗轮蜗杆减速机加注润滑油的工作看似比较简单，但是也需要注意一些相关事项，下面我们就详细来看看吧：
给蜗轮蜗杆减速机加注润滑油时，需要检查油位是否合格，需油位螺栓。一般冷却后油的粘度会增大放油困难，蜗轮蜗杆减速机应在运行温度下换油，冷却后油的粘度增大放油困难，蜗轮蜗杆减速机应在运行温度下换油，注入同牌号的新油；
蜗轮蜗杆减速机润滑油的油量应与位置一致，在油位螺塞处检查油位，拧紧油位螺塞及通气器，换油时减速机仍应保持温热，在放油螺塞下面放一个接油盘，打油位螺塞、通气器和放油螺塞，将油全部排除，装上放油螺塞。



减速机使用时 ：
1、减速机时，应重视传动中心轴线对中，其误差不得大于所用联轴器的使用补偿量。对中良好能延长使用寿命，并获得理想的传动效率。
2、在输出轴上传动件时，不允许 用锤子敲击，通常利用装配夹具和轴端的内螺纹，用螺栓将传动件压入，否则有可能造成减速机内部零件的损坏。不采用钢性固定式联轴器，因该类联轴器不当，会引起不必要的外加载荷，以致造成轴承的早期损坏，严重时甚至造成输出轴的断裂。
3、减速机应牢固地在稳定水平的基础或底座上，排油槽的油应能排除，且冷却空气循环流畅。基础不可靠，运转时会引起振动及噪声，并促使轴承及齿轮受损。当传动联接件有突出 物或采用齿轮、链轮传动时，应考虑加装防护装置，输出轴上承受较大的径向载荷时，应选用加强型。
4、按规定的装置保证工作人员能方便地靠近油标，通气塞、排油塞。就位后，应按次序检查位置的准确性，各紧固件压紧的可靠性， 后应能灵活转动。减速机采用油池飞溅润滑，在运行前用户需将通气孔的螺塞取下， 换上通气塞。按不同的位置，并打油位塞螺钉检查油位线的高度，从油位塞处加油至润滑油从油位塞螺孔溢出为止，拧上油位塞确定无误后，方可进行空载试运转， 时间不得少于2小时。运转应平稳，无冲击、振动、杂音及渗漏油现象，发现异常应及时排除。
经过一定时期应再检查油位，以防止机壳可能造成的泄漏，如环境温度过高或过低时，可改变润滑油的牌号。

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SP 140
SP 140S -100-1K1
SP 140S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-1EO
1EO
SP 100S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-1 1-2S
SP 060S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-1C1
SP 0 br> SP 100S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-1C1 SP 140S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-2K1-2S
-2K1-2S
SP 140S-MC1-3 -4 -5 -7 -10-1K1-2K
SP 140S-MC1-3 -4 -5 -7 -10-1K1-2K SP 210S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-0M1
-0M1
SP 180S-MF1-3 -4 -5 -7 -10-0K1
SP 1 br> SP 075S- S
SP 075
SP 210- 0
SP 180 -2S

按国标GB/T2651-28拉伸试样，在WDW-5型微机控制电子试验机上测试焊接接头的强度。验结果及分析2.1工艺参数对焊缝表面成形的影响当搅拌头旋转速度n为118r/min、焊接速度v在95mm/min～19mm/min范围内变化时，焊后在焊缝偏向钛合金一侧都会出现纵向裂纹，如图1所示。分析认为，对于钛合金/铝合金异种材料的搅拌摩擦焊，裂纹的产生与焊缝中金属间化合物的形成有关。